IPR رادومن نييعت تهج ديدج یليلحت شور كي تسا هدش یعس هلاقم نيا رد.ت سا دودحم اهنآ دربراك و دنت سه یبرجت

Størrelse: px

Starte visningen fra side:

Download "IPR رادومن نييعت تهج ديدج یليلحت شور كي تسا هدش یعس هلاقم نيا رد.ت سا دودحم اهنآ دربراك و دنت سه یبرجت"

Hedvig Søgaard
5 år siden
Visninger:

IPR( جرياني عملكرد رابطه تعيين جهت جديد تحليلي روش آزمايي چاه بوسيله طبيعي شكافدار مخازن در 3 شاديزاده سيدرضا حميدفرحاني سيدهشام 1 جهانباني اشكان 51 88 ماه تير / 58 شماره چکيده: تجربی روابط تاکنون

1 IPR( جرياني عملكرد رابطه تعيين جهت جديد تحليلي روش آزمايي چاه بوسيله طبيعي شكافدار مخازن در 3 شاديزاده سيدرضا حميدفرحاني سيدهشام 1 جهانباني اشكان ماه تير / 58 شماره چکيده: تجربی روابط تاکنون دارد. بسزایی اهمیت بهینه تولید و عملکرد ارزیابی در IPR( چاه جریانی عملکرد رابطه از آگاهی کامال روابط گونه این اما است. شده پیشنهاد فازی دو جریان شرایط تحت نفتی چاههای عملکرد پیشبینی جهت بسیاری IPR نمودار تعیین جهت جدید تحلیلی روش یک است شده سعی مقاله این در است. محدود آنها کاربرد و هستند تجربی Multi Rat( مختلف دبیهای با تولید آزمایش انجام به نیاز که گردد ارائه طبیعی شکافدار مخازن در حباب فشار زیر نسبی تراوایی مقادیر و PV( فشار-حجم-دما اطالعات همراه به چاهآزمایی نتایج از روش این میسازد. برطرف را st با حاصله نتایج و گرفته قرار بررسی مورد روش این کمک به شکافدار مخزن یک در نفتی چاه یک اطالعات میگیرد. بهره پیشین روشهای به نسبت بیشتری دقت با جدید روش که میدهند نشان نتایج است. گردیده مقایسه موجود تجربی روابط است. چاه عملکرد تعیین به قادر طبیعی شکافدار مخازن پایا- شبه حالت ناپایا- حالت چاهآزمایی- -IPR( جریانی عملکرد رابطه كليدي: واژههاي مقدمه و تولیدی دبی بین است رابطهای چاه IPR( جریانی عملکرد رابطه میشود فرض معموال نفتی چاههای برای چاهی. ته جریانی فشار این است. متناسب چاه و مخزن بین فشار اختالف با جریان دبی قابل دارسی رابطه از که میشود منتهی خطی رابطه یک به فرض فشارهای در تنها فرض این که داشت توجه باید اما است. اثبات Evinr & Muskat ]1[ است. صادق حباب نقطه فشار از باالتر فازی دو جریان برای دادند نشان فازی دو جریان معادالت براساس منحنی صورت به فشار و دبی بین ارتباط اشباع( نفت مخزن در میآید. در تحت مخازن برای تجربی IPR یک Vl ][ 1968 سال در از وسیعی گستره و شبیهسازی نتایج براساس و محلول گاز رانش براساس او معروف رابطه کرد. پیشنهاد سیال و سنگ پارامترهای اثر گرفتن نظر در بدون چاه سمت به مخزن از اشباع نفت جریان متعددی تجربی روابط Vl از بعد است. آمده دست به پوسته پیشنهاد اشباع مخازن در نفتی چاههای عملکرد پیشبینی جهت مخازن برای تنها و بوده تجربی روابط این کلیه حال این با گردید. هستند. استفاده قابل محلول گاز رانش تحت و هموژن معمولی مخازن به مخازن مهندسی مطالعات از اعظمی بخش ذخایر از توجهی قابل قسمت حالیکه در است یافته اختصاص شکافدار مخازن دوگانه تخلخل با مخازن در هیدروکربوری روشی ارائه مطالعه این هدف بنابراین است. گرفته قرار طبیعی( در که است شکافدار مخازن در IPR نمودار تعیین برای نوین یک برای مذکور روش هستند. تولید حال در آن زیر یا حباب فشار سپس است شده گرفته کار به ایران مخازن از یکی در نفتی چاه تجربی روشهای از آمده بهدست نتایج با روش این از حاصل IPR کانادا کالگری دانشگاه تهران( نفت دانشکده نفت صنعت دانشگاه 1- مخازن ارزیابی اداره نفت( مهندسی فنی معاونت جنوب نفتخیز مناطق ملی شرکت - آبادان( نفت دانشکده نفت صنعت دانشگاه 3-

2 5 نشريه فني تخصصي شركت ملي نفت ايران مقایسه شده است تا معلوم گردد کدامیک با اطالعات جریانی چاه همخوانی بیشتری دارد. 1- آنالیز چاهآزمایی برای بررسی جریان سیال در مخازن شکافدار طبیعی فرض میشود که این نوع مخازن از دو محیط مرتبط تشکیل شدهاند: - شکافها با تراوایی باال و ظرفیت ذخیره پایین - ماتریس با تراوایی پایین و ظرفیت ذخیره باال حل معادله انتشار شعاعی ]3[ swaan d برای توصیف توزیع فشار در شکافها با احتساب شرایط اولیه و مرزی مناسب برای جریان ناپایا با عبارت زیر در سیستم واحد میدانی تقریب زده میشود: qb r 70.6 Ei + s 1(.00105η t که درآن Δ افت فشار (sia q دبی B (B/D ضریب شکاف ( انتقال ( توانایی (bbl/b سازند حجمی نفت r شعاع t t ( زمان نمایی انتگرال تابع Ei ( d.t/c ضریب پوسته و ضریب انتشار هیدرولیکی وابسته به s (hr زمان ( d.si/c است. هنگامیکه معادله 1( در r r w حل گردد مبنایی برای آنالیز آزمایش افت فشار میگردد. با حل معادله 1( برای w و نوشتن آن به صورت لگاریتمی داریم: 16.6 qb η t w i l s ( rw که در آن ( r w شعاع چاه w (t فشار ( جریانی. تهچاهی ( sia و i فشار اولیه مخزن ( sia میباشد. رسم نیمه لگاریتمی فشار برحسب زمان به دو خط راست موازی با شیب: 16.6 qb 3( منتج ميشود. معادالت و منحنیهای نوعی مختلفی جهت آنالیز آزمایشات افت و رشد فشار در مخازن شکافدار طبیعی محدود تاکنون پیشنهاد شده است. تمامی این معادالت برای جریان شبهپایا درحالتی که یک چاه در مرکز یک مخزن دایرهای قرار گرفته به صورت زیر خالصه میشوند: 141. q B r w R ln + s ( rw ( فشار متوسط R r شعاع تخلیه مخزن t( و در این معادله مخزن sia ( است. معادله 5 ( همان معادله مربوط به مخازن ( در آن وارد شده معمولی است که پارامتر توانایی انتقال شکاف ( است. چاهآزمایی در مخازن شکافدار در مراجع مختلفی ]5-3[ مطرح گردیده است. - بدست آوردن فرمولهای IPR در این بخش روشی جدید برای تعیین نمودار IPR در چاههای واقع در مخازن شکافدار ارائه میشود. با داشتن پارامترهای مخزنی به دست آمده از آنالیز چا آزمایی و برخی دادههای دیگر میتوان رابطهای بین دبی و فشار جریانی تهچاهی بااستفاده از معادالت جریان سیال به دست آورد. به طور کلی بسته به اینکه رژیم جریان ناپایا یا شبهپایا باشد دو حالت مورد بررسی قرار میگیرد: اولی مربوط به آزمایشات در زمان ابتدایی تولید از مخزن و دومی در زمانی است که مخزن برای مدت نسبتا طوالنی تولید کرده است. برای جریان تکفازی باالی فشارحباب( چون 1 r B k تقریبا ثابت است یک نمودار IPR خطی به دست میآید. تحت شرایط جریان دو فازی ناپایا معادله ( برای جریان فاز نفت در مخزن شکافدار به صورت زیر نوشته میشود: 16.6 q B η t w i l s 5( rw با استفاده از تعریف توانایی انتقال شکاف و مفهوم : تراوایی نسبی در شکاف r, (k, k * k میتوان نوشت: η k, h k h k + ( t, τ µ ( + ( t, τ + ( t, τ µ ( r, 6( در این معادالت k, تراوایی مؤثر شکاف برای فاز نفت d( و و k r, تراوایي نسبی شکاف برای فاز نفت میباشد. با جایگزینی (5 η در معادله 5( خواهیم داشت: : ( q k ht k Bµ r, + w i l s. k h k r, rw ( + ( t, τ av µ av. 7( باید توجه داشت برای تعیین نمودار IPR مقدار دبی در هر فشار نیاز است. ولی با تغییر فشار پارامترهای وابسته به آن r (B,, k نیز تغییر میکنند. بنابراین این پارامترها باید در محاسبه گردند. این فشار میانگین w یک فشار میانگین برای هر به صورت زیر تعریف میشود: + / av ( w i 8( با حل معادله 7( برای دبی نفت داریم: : k h ( i w kr, q B k ht k r av µ, l + s rw t ( + (, τ µ av : 9( هنگاميكه معادله 4( که توصیفکننده جریان سیال در حالت شبهپایا است برای فاز نفت نوشته شود داریم: w 141. q B r R ln + s rw : 10( در معادله باال و مرتبسازی معادله فوق داریم: با جایگزینی تعریف k h ( R w kr, q r B µ av ln + s r 0.75 w. ( + R / av w 11( که در این معادله 3- مثال کاربردی چاه مورد مطالعه در این مقاله یکی از چاههای میدان پارسی است که در یال جنوب غربی این میدان واقع شده است. از نظر ساختمانی میدان پارسی یک طاقدیس متقارن همانند بسیاری ازمیدانهای عظیم نفتی ایران است. چاه مورد نظر از سازند آسماری با نوع سنگ کربناته شکافدار تولید میکند. همچنین یک کالهک گازی ( 0.07 حجم نفت اولیه( در این مخزن وجود دارد. در 5 جوالی سال 007 یک آزمایش رشد فشار بر روی این چاه انجام شد. پس از 7 ساعت تولید با دبی ثابت 3500 B/D چاه به مدت 4 ساعت بسته شد. فشار جریانی تهچاهی درست

53 شماره / 58 تير ماه 88 در لحظه بستن چاه 31.639 sia گزارش شده است. پس از انجام آزمایش چاه با چوکهای مختلف جریان داده شد. نتایج اندازهگیریهای فشار برحسب دبی در جدول 1 نشان داده شده است.

3 53 شماره / 58 تير ماه 88 در لحظه بستن چاه sia گزارش شده است. پس از انجام آزمایش چاه با چوکهای مختلف جریان داده شد. نتایج اندازهگیریهای فشار برحسب دبی در جدول 1 نشان داده شده است. این مقادیر برای مطابقت نمودارهای IPR با اطالعات جریانی استفاده خواهد شد. جدول 1- نتایج جریان دادن چاه با چوکهای مختلف Chk siz (inch w (sia q (B/D ۱۲۵,۰ ۵,۲۳۳۴ ۲۵۰۰ ۲۵,۰ ۲۳۲۹ ۲۹۱۰ ۳۷۵,۰ ۶۳۹,۲۳۲۱ ۳۵۰۰ 4-1 تخمین پارامترها برای آنالیز دادههای چاهآزمایی از نرمافزار مدرن و تجاری Pan yst استفاده کردهایم. اطالعات ورودی به نرمافزار در جدول آمده است. شکلهای 1 و نتیجه آنالیز چاهآزمایی را نشان میدهند و اطالعات مربوطه در جدول 3 نشان داده شده است. مخزن در فشارحباب قرار دارد بنابراین فشار حباب با فشار متوسط مخزن برابر است. جدول - اطالعات ورودی برای آنالیز چاه آزمایی Paratr Wllbr radius (r w Nt ay thicknss (h 0,51 t ۱۵۳ t Prsity (φ ۱۱۵,۰ Valu Oil ratin vlu actr (B 1,33913 bbl/b/d Oil viscsity (μ 0,9344 c tal crssibility (c t ۵ ۱۰-۶ sia -1 Paratr جدول 3- نتایج آنالیز چاهآزمایی جدول - 4 اطالعات مورد نياز جهت آناليز Paratr Initial rsrvir rssur (i ۳۵٨٨ sia Matrix rability (k ۱ d Initial watr saturatin (wi 0,3 Valu Oil crssibility (c 1,35 ۱۰-۶ sia -1 Watr crssibility (cw ۳ ۱۰-۶ sia -1 Rck crssibility (cr ۶,۲ ۱۰-۶ sia -1 درشکل شماره رسم نیمه لگاریتمی( آخرین خط راست در 1.57τ hr شروع میشود. باید توجه داشت اولین خط راست تحت تأثیر اثر انباشتگی چاه است. در این مطالعه مدل الیهای برای تحلیل دادهها استفاده شده است. با استفاده از این مدل برای زمان تولید 7 ساعت داريم: (τ,.(t با داشتن قابلیت c t و ضریب انتشار تراکمپذیری کل ماتریس 1- siaا 5- هیدرولیکی ماتریس : d.si/c ( ميتوان اندازه بلوکهای ماتریس : t( را توسط معادله زیر تخمین زد: 0.5 η 370 τ h 13( ذخیره که مقدار آن 1/476 t محاسبه میگردد. قابلیت ماتریس و شکاف به ترتیب برابرند با t /si 3.1 و t / si 1.07 که توسط معادالت زیر محاسبه میگردند: φct h 13( ω و ( 1 ω 14( جهت بدست آوردن تغییرات تراوایی نسبی با فشار ابتدا محاسبات بقای جرم انجام میشود: * باالی فشار حباب: 1 c ( i 15( i c ( i اشباعشدگی. نفت اولیه و اشباعشدگی نفت قابلیت تراکمپذیری مؤثر ( 1- sia میباشد. جایگزینی مقدار 5 1 از معادله: c 10 sia wcw cr c c w 1 16( w اشباع شدگی نفت در در معادله 1( b c به ترتیب قابلیت c r و c w فشار حباب( را بهدست میدهد. Valu Prability (k ۷۶۰ d kin actr (s ٨۵,۱ trativity rati (ω ۲۵,۰ Intr-rsity lw cicint (λ ۵ ۱۰-۶ Rsrvir rssur ( i 369,44 sia Distanc t ault (L ۶۰۰ t در جدول باال ω نسبت قابلیت ذخیره شکاف به کل سیستم و λ ضریب جریان میان تخلخلی است. برای تحلیل دادهها نیز اطالعات جدول 4 استفاده شده است شکل - رسم لگاریتمی-لگاریتمی چاهآزمایی :1 شکل 1- رسم نیمه لگاریتمی چاهآزمایی

Relaterede dokumenter

نامهای مختلف مصالح سنگی

نامهای مختلف مصالح سنگی مقدمه بر حسب تعریف آزمایش دانه بندی مصالح سنگی عبارت است از تعیین درصد وزنی دانههای هم اندازه در مخلوط مصالح مورد آزمایش میباشد. برای تعیین این دانهبندی باید ابتدا آزمایش دانهبندی مصالح انجام شود و سپس